8000m3d淀粉废水处理工程设计开题报告文献综述:
本科毕业设计（论文） 8000m3/d淀粉废水处理工程设计 2011 年 6 月 本科毕业设计（论文） 8000m3/d淀粉废水处理工程设计 学院（系）：
环境与化学工程学院 专 业：
环境工程 学生 姓名：
学 号：
指导 教师：
答辩 日期：
2011年X月X日 XX大学毕业设计（论文）任务书 学院：
环化学院 系级教学单位：环境科学与工程系 学 号 学生 姓名 专 业 班 级 环境工程班 题 目 题目名称 8000m3/d淀粉废水处理工程设计 题目性质 工程设计 题目类型 毕业设计 题目来源 自选题目 主 要 内 容 1.查阅文献及撰写综述 2.利用给定的资料,确定污水处理厂的工艺流程 3.设计计算主要构筑物及确定主要设备的规格、型号、数量及工艺参数 4.完成处理系统的高程设计。
5.绘制全厂配置平面图、部分主要构筑物平、断面图详图 基 本 要 求 1.掌握淀粉废水的现状及处理方法 2.设计计算说明书2万字 3.相关翻译3000字， 4.设计图纸折合A0图1.5张。
参 考 资 料 1.《环境保护设备选用手册》（水处理设备），化学工业出版社，2002 2.《三废处理工程技术手册：废水卷》主编：聂永丰，化学工业出版社，2000 3.《污水处理新工艺与设计计算实例》，主编：孙力平，科学出版社，2001 4.《环境工程设计手册》主编：魏先勋，湖南科学技术出版社，2002 周 次 第 1 ～ 3 周 第 4 ～ 5周 第6 ～ 9周 第10～16周 第 17 周 应 完 成 的 内 容 查阅收集资料，撰写文献综述，并完成开题报告。
选定设计方案，做总体工艺设计 完成设计计算说明书 完成规定的图纸 论文定稿，准备 答辩 指导教师：
职称：讲师 2011年X 月X 日 系级教学单位审批：
年 月 日 摘要 本设计为淀粉废水处理设计。淀粉废水水质的主要特点是含有大量的有机物，属高浓度有机废水，故其生化需氧量也较大。该淀粉废水处理厂的处理水量为8000 m3/d。原污水中各项指标为: BOD浓度为9000 mg/L，COD浓度为15000 mg/L，SS浓度为7000 mg/L。因该废水BOD值较大,不经处理会对环境造成巨大污染，故要求处理后的排放水要严格达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）二级排放标准，即：BOD≤20 mg/L，COD ≤100 mg/L，SS ≤20mg/L。
本文分析了淀粉生产中废水产生的环节，污染物及主要污染来源，并从好氧、厌氧生物处理两方面来考虑了废水治理工艺，提出了UASB+SBR的组合工艺流程。
本设计工艺流程为：
淀粉废水 →格栅 →集水井 →气浮池 →调节沉淀池 →UASB →预报沉淀池→SBR→出水 本设计流程简单、构筑物较少，处理效果较好，且成本低、占地面积小，适合于大中型淀粉厂废水处理。
关键词：淀粉废水；
UASB；
SBR Abstract This design for starch wastewater treatment design. Starch wastewater quality main characteristic is to contain large amounts of organic matter, of high concentration organic wastewater, so its BOD is big also. This starch wastewater treatment plants processing water quantity is 8,000. The original sewage concentration of each index for: BOD 9000 mg/L, COD concentration of 15,000 mg/L, SS concentration is 70 mg/L. Because of the wastewater BOD value bigger, not processed will impact on the environment, so for handling the massive pollution of water discharge after must be strictly reach national secondary emission standards, namely: less than 20 mg/L BOD, less than 100 mg/L COD, SS acuities 20mg/L. This paper analyzed the starch production in wastewater generated link, pollutants and the main pollution sources, and from aerobic and anaerobic biological treatment two aspects to consider the waste water treatment process, put forward the combination of UASB + SBR process flow. This design process for: Starch wastewater - grille - set Wells - floating pool - adjust UASB - forecast and leaking water leaking – SBR. Structure of this design process is simple, the treatment effect is less well, and low cost, cover an area of an area small, suitable for large and medium-sized starch factory. Keywords：Starch wastewater;UASB;SBR 目 录 摘要 I ABSTRACT II 目 录 III 第1章 绪论 1 1.1选题的背景、目的和意义 1 1.2国内外现状及发展趋势 1 1.2.1 研究现状 1 1.2.2发展趋势 2 1.3研究的主要内容 3 第2章 淀粉废水处理工艺设计 5 2.1废水生物处理工艺选择原则 5 2.2 废水水质分析 6 2.2.1 淀粉废水进出水水质水量 6 2.2.2淀粉废水的特点及来源 6 2.3设计范围及原则 7 2.4 工艺方案选择 7 2.5处理工艺 UASB反应器+好氧技术 8 2.6工艺流程图 9 2.7流程说明 9 2.8方案特点 10 2.9本章小结 10 第3章构筑物计算 11 3.1格栅 11 3.2集水井 12 3.3 一级泵房 13 3.4 气浮池 13 3.5 调节沉淀池 18 3.6 UASB反应器 19 3.7 预曝沉淀池 25 3.8 SBR反应器 28 3.9 鼓风机房设计 32 3.10 二级泵房 32 3.11污泥部分计算 33 3.12 本章小结 36 第4章 高程设计 37 4.1 平面布置的一般原则和要求 37 4.2具体平面布置 38 4.3 污水处理厂高程布置 38 4.4 高程确定 39 4.5本章小结 40 结论 41 参考文献 42 致谢 44 附录1 45 附录2 47 附录3外文文献译文 49 附录4英文文献原文 53 第1章 绪论 1.1选题的背景、目的和意义 食品工业是以粮食和农副产品为主要原料的加工工业。这类行业用水量大，废水排放量也大，尤其以淀粉工业废水的排放量占首位。我国淀粉行业有600多家企业。在国内，每生产1m3淀粉就要产生10～20m3废水，有的甚至更多。废水中主要含有淀粉、糖类、蛋白质、废酸和废碱等污染物，随生产工艺的不同，废水中的 COD浓度在2000～20000mg/l之间。这些淀粉废水若不经过处理直接排放，其水中所含有的有机物，进入水体后迅速消耗水中的溶解氧，造成水体缺氧而影响鱼类和其他水生动物的生存，同时废水中悬浮物易在厌氧条件下分解产生臭气，恶化水质。
淀粉生产过程中排放大废水,有机浓度高,有关淀粉废水处理方法的研究越来越受到重视。淀粉废水的资源化不仅可以降低废水中有机污染物浓度，减轻后续处理负担，降低处理费用，达到降低环境影响和获取经济效益的双重目的，真正做到资源化处理。
玉米制淀粉过程中产生大量的淀粉废水，每消耗1t玉米排出淀粉废水5t，废水直接排放，影响周围环境，为适应当地环保工作的需要也使出水水质达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）二级排放标准，投资兴建此配套污水处理设施。
1.2国内外现状及发展趋势 1.2.1 研究现状 目前，国内外常用的淀粉废水处理方法有：絮凝沉淀处理法、气浮处理法、单纯曝气法、生物处理法(包括厌氧生物法、好氧生物处理法等)、光合细菌法等。
絮凝沉淀法是一种物理化学处理法，是通过加入絮凝剂，使分散状态的有机物脱稳，凝聚，形成聚集状态的粗颗粒物质从水中分离出来。其中絮凝剂的种类决定了絮凝沉淀效果。化学絮凝法处理对SS具有较高的去除率，且操作简单，但占地面积大，处理周期长，对BOD去除率低。
气浮法是利用高压状态溶人大量气体的水(溶气水)，作为工作液体，骤然减压后释放出无数微细气泡，废水中的絮凝物粘附其上，使絮凝物的比重远小于实际比重，随着气泡上升，将絮凝物浮至液面，达到液固分离的目的。
单纯曝气法是指用空气或含臭氧的空气对废水进行短时间的曝气，通过空气氧化、臭氧氧化、以及对挥发物质的吹脱以取得净化效果，一般不单独使用。
生物处理法可分为厌氧生物处理法和好氧生物处理法。厌氧生物处理法是指无氧条件下通过厌氧微生物(包括兼氧微生物)的作用,将淀粉废水中各种复杂的有机物分解为甲烷和CO 等物质的过程，同时把部分有机质合成细菌胞体，通过气、液、固分离，使污水得到净化。在淀粉废水处理中用到的厌氧生物处理方法有上流式厌氧污泥床反应器(UASB)、厌氧填料床、厌氧滤池、厌氧折流板反应器(ABR)、厌氧塘等方法，但以UASB处理法最优，能耗低、剩余污泥少、处理效率高等优点。好氧生物处理法是指有分子氧条件下通过好氧微生物的作用，将淀粉废水中各种复杂的有机物进行好氧降解，使污水得到净化。在淀粉废水处理中用到的好氧生物处理方法有SBR法、CASS法、接触氧化法、好氧塘法等。由于淀粉废水有机负荷高，处理难度大，在实际生产中往往将好氧处理法和厌氧处理法结合而用。
光合细菌法是利用光合细菌处理淀粉废水，有机污染物去除率高，且投资省，占地少，菌体污泥是对人畜无害、富含营养的蛋白饲料。因此，光合细菌法是一种非常有前途的净化高浓度有机废水的处理技术。
1.2.2发展趋势 针对淀粉废水的特点，结合淀粉废水处理方法的研究现状，应从如下几方面加大淀粉废水处理方法的研究和开发应用。
（1）继续对淀粉废水处理中所用混凝剂的研究，尤其是对无毒无害的微生物絮凝剂的研究，通过研究混凝剂的种类、混凝剂的用量和沉淀时间，提高废水的处理效果。
（2）进行生物处理新方法的探讨，根据淀粉废水的水质特点研究运行稳定、处理效果好、受环境影响小、费用低的新方法，如对于生产规模不大的淀粉厂，甲烷气无回收价值，可研究用水解酸化法代替目前应用最多的UASB处理法，水解酸化法受废水的气温、有毒物质等环境条件影响较小，投资费用也较低。
（3）大力发展清洁生产，循环经济，继续研究回收淀粉废水中的有用物质，如通过混凝沉淀和混凝气浮回收废水中的悬浮物进行蛋白饲料的生产，利用淀粉废水中的营养组分发展生态农业建设，对废水进行厌氧消化回收甲烷气体等，在回收利用这些物质的同时也降低了废水的处理难度．另外，淀粉废水中有毒有害物质少，应加大对淀粉废水深度处理回用的研究，选择废水处理和资源化利用相结合的处理技术。
（4）应加强淀粉废水综合处理方法的研究和应用，即对以上所介绍的混凝沉淀法、气浮法、生物法结合而用，既能使废水处理稳定达标，又可回收有用组分，提高企业经济效益。
1.3研究的主要内容 本设计研究的主要内容主要有：
1.查阅文献及撰写综述。
2.利用给定的资料,确定污水处理厂的工艺流程。
3.设计计算主要构筑物及确定主要设备的规格、型号、数量及工艺参数。
4.完成处理系统的高程设计。
5.绘制全厂配置平面图、高程图。
该设计主要解决的问题是由于造纸工艺而产生的污水废水并对其进行处理设计处理水量为8000m3/d。经过处理后的水质应达《污水综合排放标准》（GB8978-1996）。
第2章 淀粉废水处理工艺设计 2.1废水生物处理工艺选择原则 （1）在确定工艺流程之前，需要对原水的水质情况有全面的了解，摸清废水中污染物质的种类、数量和组成。工艺方法应适应国家和地方的有关规定，严格遵守国家地方有关环境保护法律、法规，保护改善周边的生态环境，处理后的水质指标达到规定的设计要求。确定的工艺应能适应一定范围内水质水量较大的变化，抗冲击负荷能力强。
（2）在确保达到处理要求的前提下，尽量减少投资和运行成本，运用类比方法参考类似项目的运行经验，进行技术经济分析综合考虑确定最佳的工艺流程方案。
（3）全面考察项目所在地的自然环境和社会环境现状，并结合考虑废水生物处理的特点。北方寒冷地区最好选择适合在低温条件或者对温度变化要求不高的处理工艺运行。
（4）工艺流程的选择应尽量考虑成熟的工艺流程，当然也可以选择技术先进的工艺，但是必须要考虑好先进技术和工艺和理性可行之间的关系，对把握不大或者难处理的废水应做好试验工作，甚至进行小试和中试试验，以实验结论作为工艺设计的参考依据，这样才能保证最终工艺方案的可行，将风险降低到最低程度。工艺的先进性也体现了废水处理项目的总投资、运行费用和管理等方面的内容，最好是选择处理能耗地、效率高、管理方便、产物能得到利用同时符合清洁生产要求的处理工艺路线。对不成熟的，尚在试验阶段的新处理技术、新处理工艺、新处理装备应慎重考虑对待。
总之，废水生物处理工艺的选择应综合考虑多方面的影响因素，全面衡量，进行多方案的比较确定才能得到最终方案。上述几条原则只是基本原则，在实际具体的工艺实践中，应该眼光放远点，涉及要有前瞻性，使工艺流程不仅能满足现在的需要，也要尽量符合将来的处理要求。
2.2 废水水质分析 根据废水特点，设计稳定和经济技术合理的处理气浮-UASB-SBR式活性污泥处理工艺，保证废水达到国家污水综合排放二级标准，同时使投资、占地面积、运行管理度达到最佳设置。
2.2.1 淀粉废水进出水水质水量 该废水处理工程的设计规模8000m³/d，处理后水质要求达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）二级排放标准，进水水质和排放标准见表2-1。
表2-1 废水的污染状况及执行的排放标准 序号 污染物 进水设计值 排放标准 1 COD（mg/L） 15000 100 2 BOD5（mg/L） 9000 20 3 SS 7000 20 4 pH 4～6 6～9 2.2.2淀粉废水的特点及来源 从生产淀粉的工艺流程看，小麦淀粉废水由两部分组成：沉降池里的上清液和离心后的黄浆水。前者的有机含量较低，后者则含有大量有机物，生产中通常将两部分废水混合后集中排放。玉米淀粉废水主要来自含有大量有机物（不溶蛋白质，可溶蛋白质，无机盐及糖类）的工艺水（中间产品的洗涤水，各种设备的冲洗水）和玉米浸泡水。
我国淀粉生产企业众多，原料不同，工艺不同，使得淀粉废水污染指标间的差异也很大，尽管如此，淀粉废水有着以下共同特点：化学耗氧量（COD）、生物耗氧量（BOD）以及浊度都非常高。
综上所述，淀粉废水主要来源于玉米淀粉加工过程中的洗涤、压滤、浓缩等工艺段，废水中含有大量溶解性的有机污染物，如蛋白质、糖类、碳水化合物、脂肪、氨基酸等，其次是含N、P的无机化合物，另外还含有一定量的挥发酸、灰分等，属生化性较好的高浓度有机废水。
综上所述，淀粉废水主要来源于玉米淀粉加工过程中的洗涤、压滤、浓缩等工艺段，废水中含有大量溶解性的有机污染物，如蛋白质、糖类、碳水化合物、脂肪等，其次是含N、P的无机化合物，另外还含有一定量的挥发酸、灰分等，属生化性较好的高浓度有机废水。
淀粉污水处理的特点：污水的BOD/COD=0.6,可生化性很好，污水的各项指标都比较高，含有大量有机物，非常有利于生物处理。同时淀粉废水中含有大量的ss，可以用转动格栅分离。
2.3设计范围及原则 1、生产废水流入污水处理场界区至全处理流程出水达标排放为止，设计内容包括水处理工艺、土建、排水等；
2、污水处理站的设计主要分为污水处理和污泥处理及处置两部分。
根据国家和当地有关环境保护法规的要求，对淀粉废水进行有效处理，使之符合国家和当地废水排放标准，取得明显的环境和社会效益，使企业树立良好社会形象。
3、严格执行有关环境保护的各项规定，使处理后的各项指标达到或优于《污水综合排放标准》（GB8978-1996）二级排放标准；
4、针对废水水质特点采用先进、合理、成熟、可靠的处理工艺和设备，最大可能的发挥投资效益，采用高效稳定的水处理设施和构筑物，尽可能的降低工程造价，同时结合企业的生产情况，对污水进行综合治理；
5、工艺设计与设备选型能够在生产过程具较大的灵活性和调节余地，能适应水质水量的变化，确保出水水质稳定、达标排放；
6、工艺运行过程中考虑操作自动化，减少劳动强度，便于操作、维修；
7、建筑构筑物布置合理顺畅，降低噪声，消除异味，改善周围环境。
2.4 工艺方案选择 根据水质情况及同行业废水治理现状，技术水平，该废水采用UASB与好氧相结合的方法来处理，废水首先经过转动格栅，去除大部分悬浮物，大大降低进水有机负荷，并使出水达到好氧处理可接受的浓度，在进行好氧处理后达标排放。
气浮池是利用悬浮物与水的比重差异，分离去除污水中颗粒较大的悬浮物的一种处理构筑物，因其视密度小于水而上浮到水面上面实现固液分离的过程。它是近几年发展起来的一种技术，在工业废水及生活污水处理方面得到广泛应用。
2.5处理工艺 UASB反应器+好氧技术 UASB反应器 UASB是升流式厌氧污泥床反应器的简称。基本原理是：废水中的有机污染物在厌氧条件下，经微生物分解，转化成甲烷、二氧化碳等，所产气体（沼气）含甲烷大于70%，可作为能源燃料、发电等，既去除了有机污染物有回收了能源。UASB反应器集生物转化反应与沉淀于一体，结构紧凑，废水由配水系统从反应器底部进入，通过反应区经气、固、液三相分离器进入沉淀区，气、固、液分离后。沼气由气室收集，再由沼气管流向沼气柜；
固体(污泥)由沉淀区沉淀后自行返回反应区，沉淀后的处理水从出水槽排出；
UASB反应器内不设搅拌设备，上升水流和沼气产生的气流足可以满足搅拌要求。反应器内的三相分离器可使反应器内保持高活性、高沉淀性能的厌氧微生物，从而在工艺上较一般厌氧装置效率高，可节省投资与占地面积。厌氧处理出水可做农田灌溉，也可接好氧处理进一步降低出水中的有机物含量，达到工业污水的排放标准。该技术现已被推荐为“国家环保最佳实用技术”，并已有许多座用于高浓度有机废水的处理中，目前运行状况均良好，达到了设计要求。
UASB有如下优点：
（1）污泥颗粒化使反应器对不利条件抗性增强；
（2）不设填料，提高容积利用率，避免堵塞；
（3）消化产气，污泥上浮，造成一定的搅拌，因此不设搅拌设备；
（4）污泥浓度和有机负荷高，停留时间短；
好氧工艺 由于淀粉废水浓度较高，经处理后出水达不到排放标准，需继续进行好氧处理。现对生物接触氧化，选用SBR工艺 UASB+SBR法处理工艺与水解酸化+SBR处理工艺相比有以下优点：
①节约废水处理费用。UASB取代原水解酸化池作为整个废水达标排放的一个预处理单元，从而降低后续SBR池的处理负荷。
②节约污泥处理费用。
通过以上分析及废水水质水量情况，选用“气浮池—UASB—SBR法”工艺进行淀粉废水处理。
2.6工艺流程图 沼气 泵 集水井 气浮池 蛋白 淀粉废水 出水 SBR 预曝沉淀池 泵 调节沉淀池 UASB 泥饼 泵 上清液 压滤液 污泥浓缩池 污泥脱水间 集泥井 图2-1 气浮+UASB+SBR法污水及污泥处理工艺流程 2.7流程说明 该淀粉废水处理工艺由提取蛋白、厌氧生物处理和好氧生物处理3部分组成。提取蛋白采用气浮分离技术，淀粉生产车间的废水流过格栅，先去除大的悬浮物，然后进入集水井，集水井的废水泵入气浮池提取蛋白饲料，湿蛋白饲料经烘干制成干蛋白饲料。气浮分离后的废水流入调节沉淀池，以调节水量并沉淀去除部分悬浮物。厌氧生物处理采用UASB技术，调节沉淀池废水用泵压入UASB进行厌氧生物处理，大部分有机物在UASB反应器中降解，反应过程中产生的沼气经水封罐、三相分离器、脱硫器处理后进入沼气储柜进行利用。UASB出水自流进入预曝沉淀池，预曝沉淀池是厌氧处理单元和好氧处理单元之间的重要构筑物，其功能主要是去除厌氧出水的悬浮物和H2S等有害气体，增加水中的溶解氧，为好氧处理创造有利的条件。好氧生物处理采用SBR技术，预曝沉淀池的出水自流进入SBR进行好氧生物处理，以进一步降解水中的有机物。调节沉淀池、UASB、预曝沉淀池、SBR等处理单元产生的污泥排入集泥井，集泥井中的污泥泵提升至污泥浓缩池，污泥经浓缩后进入污泥脱水间进行机械脱水，产生的泥饼作为有机农肥外运。污泥浓缩池的上清液和污泥脱水间的压滤液排入集水井进行再处理。
2.8方案特点 1. 本方案以低耗的生化处理工艺为主体，且处理系统有较大的灵活性，以适应污水水质、水量的变化。
2. 本废水处理工程技术先进实用，工艺合理，在处理水质稳定达标排放的同时，能获得蛋白饲料和沼气，具有显著的经济效益，实现了环境效益和经济效益的统一。
3. 废水处理后水质达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）二级标准，可直接向外排放。
2.9本章小结 本章通过对淀粉废水水质及水量的分析，结合淀粉废水的特点，在几种不同工艺中，根据各工艺的特点，选择了UASB+SBR工艺。该工艺具有污泥颗粒化使反应器对不利条件抗性增强；
沉降性能好；
污泥浓度和有机负荷高，运行费用低，并可回收沼气；
节约处理费用等有点。
第3章构筑物计算 3.1格栅 1、设计说明：
格栅安装在废水渠道、集水井的进口处，用于拦截较大的悬浮物或漂浮物，防止堵塞水泵机组及管道阀门。同时，还可以减轻后续构筑物的处理负荷。由于处理量不是很大，采用人工清渣。结构为地下钢混结构。
2、设计参数：格条间隙d=10mm；
栅前水深h=0.3m；
过栅流速0.6m/s；
安装倾角=450 设计流量：Q=8000m3/d=333.3m3/h=0.093m3/s 3、设计计算 （1） 格栅的间隙数（n） n = = = 48.08 取n = 48 （2） 栅槽有效宽度(B) 设计采用20圆钢为栅条：即s=0.02 m B = s (n – 1) +dn= 0.02(48-1) + 0.0148 = 1.42m （3） 进水渠道渐宽部分长度 设进水渠道内的流速为0.4m/s，进水渠道宽取B1=0.158 m，渐宽部分展开角=20° L1 === 1.74 m （4） 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 L2 = L1/2 = 0.87m （5） 过栅水头损失：取k=3，=1.79，=0.6m/s h1=k==0.215m （6） 栅槽总高度H 栅前槽高 H1 = h + h2 = 0.3 + 0.3 = 0.6m 栅后槽高 H = h + h1 + h2 = 0.3 + 0.215 + 0.3 = 0.815m （7） 栅槽总长度(L) L = L1 + L2 + 0.5 + 1.0 += 1.74 + 0.87 + 0.5 + 1.0 + 0.6/1=4.71m 3.2集水井 1、设计说明 由于工业废水排放的不连续性，为了方便操作，减少施工工程量，气浮池设在地上，所以在气浮池之前和格栅之后设一集水井，其大小主要取决于提升泵的能力，目的是防止水泵频繁启动，以延长污水泵的使用寿命。具体设计时要选取适当的设计参数及合适的提升水泵型号，以达到要求。
进水 17000 30000 图3-1集水井 2、参数选择 设计水量:Ｑ=333.3m3/h 水力停留时间：T=6h 水面超高取：h1=0.5m 有效水深取：h2= 4.5m 3、设计计算（如图4-2） 集水井的有效容积：V=Q·T=333.3×6=2000m3 集水井的高度：H=h1+h2=4.5+0.5=5m 集水井的水面面积:A=V/h2=2000/4.5=444.4m2，取445m2 集水井的横断面积为：L×B=30×17(m2) 则集水井的尺寸为：L×B×H30×17×5(m3) 所以该池的规格尺寸为30m×17m×5.3m，数量为1座。在集水井中安装QUZ—291式浮球液位计1台，可自动控制提升水泵的启动和停止，即高水位时自动启泵，低水位时自动停泵，超高水位时双泵启动，同时连续跟踪显示水池液位。
3.3 一级泵房 1、 设计说明 一次污水泵从集水井中吸水压至调节池，污水泵设置于地面上，不能自灌，设置引水筒，采用砖混结构。
2、 设计计算 提升流量：Q = 333.3m3/h 扬 程：H =提升最高水位－泵站吸水池最低水位－水泵水头损失 = 4-(-6.7)+2=12.7m 选用100ZZB-15型无堵塞自吸污水泵，它的作用是将集水井中的废水提升至气浮池中，设2台泵（1用1备），泵的出口安装电磁流量计进行水量计量。提升泵参数：Q=400m3/h，H=18m，电动机功率为11kW，进、出口直径100mm，自吸时间100s/5m，通过固体物最大直径75mm。安装尺寸：长1480mm，宽500mm,高865mm。
泵体、电机、减速机、电控柜、电磁流量计显示器室内安装，另外考虑一定的检修空间。提升泵房设计尺寸：6m×4m×4.5m 3.4 气浮池 1、设计说明 由于废水的固体悬浮物含量很高,且含有大量的蛋白，所以设一气浮池,分离提取蛋白质，提高经济效益，同时减轻后续处理构筑物的压力。该气浮池采用部分回流的平流式气浮池，并采用压力溶气法。
2、参数选取 设计水量：Ｑ=8000m3/d=333.3m3/h=0.093m3/s 反应时间取15min，接触室上升流速取20mm/s，气浮分离速度取2mm/s，溶气罐过流密度取150m3/(h·m2), 溶气罐压力取2.5kgf/cm2，气浮池分离室停留时间为16min 水质情况：
表3-1 预计处理效果 项目 COD BOD SS 进水水质（mg/L） 15000 9000 7000 去除率（％） 40 40 80 出水水质（mg/L） 9000 5400 1400 3、设计计算 (1) 反应池 ：采用穿孔旋流反应池 反应池容积 W = = = 83.3m³ 反应池面积考虑与调节池的连接，取有效水深H = 2.5m，则反应池面积 F = W / H = 83.3/2.5=33.32m2 孔室分4格: 1.3m1.3m4个 每格面积 F1=F/4=33.32/4=8.33㎡ 采用边长为2.8m的正方形平面 取用1=1.0m/s,2=0.2m/s,中间孔口流速 = 孔口旋流反应池计算如下: 表3-2 孔口旋流反应池计算 孔 口 反应历时t(min) 孔口流速（m/s） 孔口面积(m2) 水头损失(m) 进口处 0 1.00 0.019 0.054 一、二格间 T/4=3.75 0.67 0.028 0.024 二、三格间 2T/4=7.5 0.48 0.040 0.012 三、四格间 3T/4=11.25 0.35 0.054 0.007 出口处 T=15 0.2 0.095 0.002 注：
表中孔口流速 (m/s) 孔口面积 (m2) 水头损失 (m) 则 G = GT =65×15×60=58500 （2）气浮池 ① 气浮所需的释气量：
Qg = Q = ×10%×40×1.2 = 1600L/h 所需空压机额定气量：
故选用Z—0.025/6空压机两台，一用一备，设备参数：排气量0.025m3/min，最大压力6kgf/cm2，电动机功率0.375kw。
加压溶气所需水量：
Qp ==44.75m3/h 故选用CK32/13L，设备参数：流量45m3/h，扬程H=5m，转速1450r/min，轴功率0.211kw，电动机功率0.55kw。
压力溶气罐直径：
因压力溶气罐的过流密度I取150m3/(h·m2) 故溶气罐直径 d = 选用TR—3型标准填料罐，规格d=0.3m，流量适用范围7~12，压力适用范围0.2~0.5MPa，进水管直径70mm,出水管直径80mm，罐总高(包括支脚)2580mm。
气浮池接触尺寸：接触室上升流速=20mm/s，则接触室平面面积 Ac = 接触室宽度选用bc=0.50m，则接触室长度(气浮池宽度) B= 接触室出口的堰上流速选取20mm/s，则堰上水位H2=bc=0.5m 气浮池分离尺寸：气浮池分离室流速=2mm/s，则分离室平面面积 As 分离室长度 Ls=As/B=52.5/10.5=5m 气浮池水深 H=t=2×10-3×16×60=1.92m 气浮池的容积 W=(Ac + As)H=(5.25+52.5)×1.92=105m3 总停留时间 T= 接触室气水接触时间tc （Hc=H1–H2） 气浮池集水管：集水管采用穿孔管,全池共用两根(管间距1.04m)，每根管的集水量 ，选用直径Dg=200mm,管中最大流速为0.51m/s。
如允许气浮池与后续调节沉淀池有0.3m的水位落差(即允许穿孔集水管孔眼有近于0.3m的水头损失)则集水孔口的流速 每根集水管的孔口总面积 设孔口直径为30mm，则每孔面积=0.000708m2 孔口数 n=只 气浮池长为5m，穿孔管有效长度L取4.7m，则孔距 释放器的选择与布置：溶气压力2.5kgf/cm2，及回流溶气水量8.42m3/h，采用TS-78-Ⅱ型释放器的出流量为0.76m3/h。则释放器的个数N=8.95/0.76≈12只，释放器分两排交错布置，行距0.3m，释放器间距（2.10×2）/12=0.35m，接口直径25mm，重0.70kg。
（3）气浮系统的其他设备 刮渣机采用TQ-1型桥式刮渣机，其技术参数：气浮池池净宽2～2.5m，轨道中心距2.23～2.73m，驱动减速器型号：SJWD减速器附带电机，电机功率0.75kW。
3.5 调节沉淀池 1、设计说明 工业废水的水量和水质随时间的变化幅度较大。为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节。由于淀粉废水中悬浮物（SS）浓度较高，此调节池也兼具有沉淀的作用。该池设有沉淀的污泥斗，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行。其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。采用半地下钢混结构。
2、参数选取 停留时间：T=6h 设计水量：Ｑ=8000m3/d=333.3m3/h=0.093m3/s 水质情况：
表3-3 预计处理效果 项目 CODCr BOD5 SS 进水水质（mg/L） 9000 5400 1400 去除率（％） 10 10 60 出水水质（mg/L） 8100 4860 560 3、设计计算 （1） 池子尺寸 池有效容积：V=QT=333.3×6=2000m3 取池总高H=5m，其中超高0.5m，有效水深h=4.5m 则池面积：A=V/h=2000/4.5=444.4㎡ 池长取L=28m，池宽取B=16m 池子总尺寸为：L×B×H=28m×16m×5m （2） 理论上每日的污泥量：
(3-1) （3） 污泥斗尺寸 取斗底尺寸为400㎜×400㎜,污泥斗倾角取450 则污泥斗的高度（h2）为：h2=(3.5-0.2)tan450=3.3m 每个污泥斗的容积：
设2个污泥斗，则污泥斗总容积：Ｖ总=2V2=114.3m3>V故符合要求。
（4） 进水系统 进水起端两侧设进水堰，堰长为池长的1/2。
（5）其他设置 采用静水压力排泥，排泥口距地面0.2m，排泥管直径200mm，每天排泥一次。
3.6 UASB反应器 1、设计说明 UASB（上流式厌氧污泥床）是集生物反应与沉淀于一体的一种结构紧凑效率高的厌氧反应器。为了满足池内厌氧状态并防止臭气散逸，UASB池上部采用盖板密封，出水管和出气管分别设水封装置。池内所有管道、三相分离器和池壁均做防腐处理。
2、设计参数 （1）参数选取：容积负荷（NV）：6kgCOD/(m3.d) 污泥产率：0.1kgMLSS/kgCOD 产气率：0.5m3/kgCOD （2）设计水质 表3-4 预计处理效果 项目 COD BOD SS 进水水质(mg/L) 8100 4860 560 去除率(%) 85 90 出水水质(mg/L) 1215 486 560 （3）设计水量：Q=8000m3/d=333.3m3/h 3、反应器容积计算 UASB的有效容积：
(3-2) 将UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好 取水力负荷：q=0.26[m3/(m2.h)] 水力表面积：A=Q/q=333.3/0.26=1281.9m2 有效水深：h=V/A=10800/1281.9=8.42m 取h=9m 采用6座相同的UASB反应器 A1=A/6=1281.9/6=213.7m2 直径 ，取D=17m 横断面积：
实际表面水力负荷：q1=Q/A = 符合要求 4、配水系统设计 本系统设计为圆形布水器，每个UASB反应器设36个布水点 (1)参数 每个池子流量：Q1=333.3/6=55.55m3/h (2)圆环直径计算 每个孔口服务面积：，a在1~3m2之间，符合要求。
可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间的圆环设12个，最外的圆环设18个孔口 ① 内圈6个孔口设计 服务面积：S1=6×1.40=8.40m2 折合为服务圆的直径为：
用此直径作一虚圆，在该虚圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔口 则内圆的直径计算如下：
，则 ② 中圈12个孔孔口设计 服务面积：S2=12×1.40=16.8m2 折合为服务圆的直径为：
中间圆环的直径计算如下：
，则 ③ 外圈18个孔口设计 服务面积：S3=18×1.40=25.2m2 折合为服务圆的直径为：
则外圆环的直径计算如下：
，则 布水器配水压力计算 H4=h1+h2+h3 ，其中布水器配水压力最大淹没水深h1=8.5mH2O；
UASB反应器水头损失h2=1.0 mH2O；
布水器布水所需自由水头h3=2.5 mH2O，则H4=12 mH2O。
5、三相分离器设计 (1)设计说明 三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能，三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气相分离器的设计。
(2)沉淀区设计 三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相似。主要考虑沉淀区的面积和水深。面积根据废水量和表面负荷来决定。
由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应，产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：
① 沉淀区水力表面负荷＜1.0m/h；
② 沉淀器斜壁角度约为500,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内；
③ 进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速≤2m/h；
④ 总沉淀水深应≥1.5m；
⑤ 水力停留时间介于1.5～2h；
如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果。
沉淀器（集气罩）斜壁倾角：=50° 沉淀区面积：
表面水力负荷：，符合要求 (3)回流缝设计 取超高h1=0.3m；
h2=0.5m；
下三角形集气罩的垂直高度：h3=2.2m 下三角形集气罩斜面的水平夹角：=500 下三角形集气罩底水平宽度：b1=h3/tan=2.2/tan500=1.85m b2=×1.85=4.3m 下三角形集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速v1，可用下式计算：
＝Q1/S1 (3-3) 式中 Q1---反应器中废水流量，m3/h S1---下三角形集气罩回流缝面积，m2 ＜4m/h，符合要求 上下三角形集气罩之间回流缝中流速（v2）可用下式计算：
= Q1/S2， 式中 S2—为上三角形集气罩回流缝之面积 取回流缝宽：CD=0.9m，上集气罩下底宽：CF=4.8m 则 DH=CDsin50°=0.69m S2=(CF+DE)/2=3.14(4.8+ 4.8+2×0.69)/2=15.51m2 v2= Q1/S2=333.3/(6×15.51)=3.6m/h＜v1＜4m/h 确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸 CH=CDsin400=0.9×sin400=0.58m DE=2DH+CF=2×0.69+4.8=6.18m 又h4=CH+AI=0.58+1.12=1.70m，h5=1.2m 由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为：
BC=CD/sin400=0.9/sin400=1.40m DI=(DE-b2)/2=(6.18-4.3)/2=0.94m AD=DI/cos500=0.94/cos500=1.47m BD=DH/cos500=0.69/cos500=1.08m AB=AD-BD=1.47-1.08=0.39m （4）气液分离设计 d=0.01cm(气泡)，T=200C，ρ1=1.03g/cm3，ρg=1.2×10-3g/cm3，β=0.95 γ=0.0101cm2/s，μ=γρ1=0.0101×1.03=0.0104g/(cm·s) 一般废水的μ＞净水的μ，故取μ=0.02 g/(cm·s) 由斯托克斯公式可得气体上升速度为：
则, ,,＞,符合要求 6、出水系统设计 采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m，槽高0.2m 7、排泥系统设计 产泥量为：8100×0.85×0.1×8000×10-3=5508kgMLSS/d 每日产泥量5508kgMLSS/d，每个UASB日产泥量918kgMLSS/d,各池排泥管选钢管DN150，六池合用排泥管选DN200mm排泥管，每天排泥一次。
8、产气量计算 （1）每日产气量：8100×0.85×0.5×8000×10-3=27540m3/d 每个UASB反应器产气量：Gi=G/6=27540/6=4590m3/d=191.25m3/h （2）沼气集气系统布置 由于有机负荷较高，产气量大，每两台反应器设置一个水封罐，水封罐出水的沼气分别进入分离器，气液分离器设置一套两级，共三个，从分离器出来去沼气贮柜。
集气室沼气出气管最小直径DN100，且尽量设置不短于300mm的立管出气，若采用横管出气，其长度不宜小于150mm，每个集气室设置独立出气管至水封罐。沼气管道压力损失一般很小，可近似认为管路压力损失为零。
（3）水封罐的设计计算 设于反应器和沼气柜之间，起到调整和稳定压力，兼作隔绝和排除冷凝水之用。
UASB反应器中大小集气罩压力差为：△p=p2-p1=2.5mH2O-1.0 mH2O=1.5m H2O。
故水封罐中该两收气管的水封深度为1.5m H2O，取沼气柜压力p≤0.4m H2O。
则水封罐所需最大水封为H0= p2- p=2.5-0.4=2.1 mH2O 取水封罐总高度为H=2.5m,直径φ1800mm，设进气管DN100钢四根，出气管 DN150钢一根，进水管DN52钢一根，放空管DN50钢一根，并设液面计。
（4）气水分离器 对沼气起干燥作用，选用φ500mm×H1800mm,钢制气水分离器2个，串联使用，预装钢丝填料，出气管上装设流量计，压力表及温度计。
（5）沼气柜容积 日产气量27540m3，则沼气柜容积应为平均时产气量的2h体积来确定，即 2×27540/24=2295m3,设计选用2300m3钢板水槽内导轨湿式贮气柜（C-1416A）。
9、其它设计 （1）取样管设计 为掌握UASB运行情况，在距反应器底1.2m位置,污泥床内分别设置取样管4根,各管相距1.0m左右,取样管采用DN50钢管,取样口设于距地坪1.0m处,配球阀取样。
（2）人孔 为便于检修，各UASB反应器在距地坪1.7m处设φ800mm人孔一个。
（3）通风 为防止部分容重大的沼气在UASB反应器内聚集,影响检修和发生危险，检修时间可向UASB反应器中通入压缩空气，故在UASB反应器一侧预埋空气管(由鼓风机房引来)。
3.7 预曝沉淀池 1、设计说明 污水经UASB反应器厌氧处理后，污水中含有一部分具有厌氧活性的絮状颗粒，在UASB反应器中难以沉淀去除，故而使其在此曝气沉淀池中去除，由于经曝气作用，厌氧活性丧失，沉淀效果增强，同时在该沉淀池中没有沼气气流影响，因而沉淀效果亦增强。另外，UASB出水中溶解氧含量几乎为零，若直接进入好氧处理构筑物，会使曝气池中好氧污泥难以适应，影响好氧处理效果。通过预曝气亦可以去除一部分UASB反应器出水中所含的气体。
预曝沉淀池参考曝气沉砂池和竖流式沉淀池设计。曝气利用穿孔管进行，压缩空气引自鼓风机房。曝气后污水从挡墙下直接进入沉淀池，沉淀后污水经池周出水。所产生的污泥由重力自排入集泥井，每天排泥一次。采用半地下钢混结构。
2、设计参数 （1）设计水量：Q=8000m3/d=333.3 m3/h=0.093m3/s （2）设计水质：
表3-5 预计处理效果 项目 COD BOD SS 进水水质(mg/L) 1215 486 560 去除率(%) 20 10 50 出水水质(mg/L) 972 437 280 （3） 预曝沉淀池，曝气时间30min，沉淀时间2h，沉淀池表面负荷0.7～1.0m3/(m2.h)，曝气量为0.2m3/m3污水。
3、设计计算 （1） 有效容积计算 曝气区：V1=333.3×0.5=166.7m3 沉淀区：V2=333.3×2.0=666.6m3 （2） 工艺构造设计计算 曝气区平面尺寸为6.5m×9.0m×3.0m，池高3.5m，其中超高0.5m，水深3.0m，总容积为78m3。曝气区设进水配槽，尺寸6.5m×0.3m×0.8m，其深度0.8m（含超高）。
沉淀区平面尺寸为13m×6.5m×6.0m，池总高6.0m，其中沉淀有效水深2.0m，沉淀区总容积169.0m3，沉淀池负荷为333.3/(13×6.5×6.0)=0.65/(m2.h)，满足要求。
沉淀池总深度：H=h1+h2+h3+h4+h5，其中，超高h1=0.4m，沉淀区高度h2=2.0m，隙高度h3=0.2m，缓冲层高度h4=0.4m，污泥区高度h5=3.0m，则H=6.0m。
沉淀池污泥斗容积为：
总容积：V=2Vi=94.6m3 （3） 每天污泥产量（理论泥量） 预曝气沉淀池污泥主要因悬浮物沉淀产生,不考虑微生物代谢造成的污泥增量. (3-4) 每日污泥量为112m3/d,则污泥斗可以容纳2天的污泥. （4） 曝气装置设计计算 设计流量Q=333.3m3/h，曝气量为0.2m3/m3污水,则供气量为333.3×0.2/60=1.11m3/min，单池曝气量取1.2 m3/min,供气压力为4.0～5.0mH2O(1mH2O=9800pa)。
曝气装置 利用穿孔管曝气,曝气管设在进水一侧。供气管供气量1.1 m3/min，则管径选DN50时，供气流速约为2m/s，曝气管供气量为1.2m3/min，供气流速为2.0m/s时，管径为DN32。曝气管长6.0m，共两根，每池一根。在曝气管中垂线下侧开φ4mm孔，间距280mm，开孔20个，两侧共40个，孔眼气流速度为4m/s。
（5）沉淀池出水渠计算 A。溢流堰计算 设计流量单位为166.7m3/h，即46.3L/s 设计溢流负荷2.0~3.0L/(m·s) 设计堰板长1300mm，共5块，总长6500mm.。
堰板上共设有900三角堰13个，每个堰口宽度为100mm，堰高50mm，堰板高150mm。
每池共有65个堰，每堰出流率为q/n=46.3/65=0.7L/s 则堰上水头损失为：
则每池堰口水面总长为：0.047×2×65=6.11m 校核堰上负荷为：46.3/6.11=7.57[L/(m•s)].符合要求。
B。出水渠计算 每池设计处理流量166.7m3/s，即46.3×10-3m3/s。
每池设出水渠一条,长6.5m。
出水渠宽度 渠内起端水深 h1=0.75b=0.11m 末端渠内深 h2=1.25b=0.18m 假设平均水深 h=0.15m 则渠内平均流速 设计出水渠断面尺寸 b×h=0.2m×0.3m 出水渠过水断面面积 A=0.20×0.14=0.028m2 过水断面湿周 x=2h+b=0.48 水力半径 R=A/x=0.028/0.48=0.058m 流量因素 C 水力坡降 渠中水头损失 hi=i•L=31.7×10-3×6.5=0.206m （6） 排泥设计 预曝气沉淀池内污泥贮存1~2天后，每天排泥一次，采用重力排泥，流入集泥井，排泥管管径为200mm。
（7） 进水配水 为使预曝气区进水均匀，设置配水槽,配水槽长6.5m，宽0.3m，深0.8m，槽底设10个配水孔，每池5个，孔径φ100mm。
3.8 SBR反应器 1、设计说明 经UASB反应器处理的废水，COD含量仍然比较高，要达到排放标准，必须进一步处理，即采用好氧处理。SBR结构简单,运行控制灵活.本设计拟采用4个SBR反应池，每个池子的运行周期为6h。
2、设计水质水量 表3-6 预计处理效果 项目 COD BOD SS 进水水质(mg/L) 972 437 280 去除率(%) 90 95 92 出水水质(mg/L) 97 22 20 设计水量：Q=8000m³/d=333.3m³/h=0.0093 m³/s 3、设计计算 （1）确定参数 ① 污泥负荷率：NS取值为0.15kgBOD5/(kg MLSS. d) ② 污泥浓度和SVI：污泥浓度采用3000mgMLSS/L；
污泥体积系数SVT采用100 ③ 反应周期数：SBR周期数采用T=6h，反应器1d内周期数：n=24/6=4 ④ 周期内的时间分配 反应池数 N=4 进水时间：T/N=6/4=1.5h 反应时间：3.0h 静沉时间：1.0h 排水时间：0.5h ⑤ 周期进水量：
（2）反应池有效容积：
（3）反应池最小水量：Ｖmin=Ｖ1-Ｑ0=1942－500=1442m3 （4）反应池中污泥体积 Ｖmin＞Ｖx，符合要求 （5）校核周期进水量 周期进水量应满足下式：
＜， Ｑ0=500m3，符合要求 （6）确定单座反应池的尺寸 SBR的有效水深取5m，超高0.5m，则SBR总高为5.5m SBR的面积为：1942/5=398.8m2 设SBR的长宽比为2:1，则SBR的池宽为14.2m，池长为28.4m SBR反应池最低水位为：19424/(14.2×28.4)=4.8m SBR反应池的污泥高度为：582.5/(14.2×28.4)=1.44m 可见，SBR最低水位与污泥泥位之间的距离为：3.64-1.447=2.2m，大于0.5m的缓冲层，符合要求。
4、鼓风曝气系统 （1）确定需氧量O2 由公式：
取=0.5，=0.15，出水=22mg/L， =fX=0.75×3000=2250mg/L=2.25kg/m3 V=4V1=4×1992=7968m3 代入数据：O2=0.5×8000×(437-22)/1000+0.15×2.25×7968=4349.2kgO2/d 供氧速度：R= O2/24=4349.2/24=181.2 kgO2/h （2）供气量的计算 采用SX—１型曝气器，曝气口安装在距池底0.3m处，淹没深度为4.7m，计算温度取250C，性能参数为：EA=8%，EP=2kgO2/kWh，服务面积：１～３m2，供氧能力：20～25m3/(h. 个)，氧在水中饱和溶解度为：CS(20)=9.17mg/L， CS(25)=8.38mg/L 扩散器出口处绝对压力为：
Pb=P0+9.8×103H=1.013×105+9.8×103×4.7=1.47×105Pa 空气离开反应池时氧的百分比为：
反应池中的溶解氧的饱和度：
取α=0.85，β=0.95,C=2，ρ=1,则20℃时脱氧清水的充氧量：
供气量：
（3）布气系统的计算 反应池的平面面积：6.3×12.6×4=318m2，每个扩散器的服务面积取1.6 m2，则需318/1.6=199个,取200个扩散器，每个池子需50个。
（4）污泥产量计算 选取α=0.6,b=0.075,则污泥产量为 △X=αQSr-bVXv=0.6×8000(437-22)/1000-0.075×7968×2.25=647.4KgMLVSS/d=863.2KgMLSS/d 5、其它设计 （1）空气管计算 假设空气管路水头损失为0.15m，管路富余压头为0.1m，即100mmH2O，SX-1型空气扩散器压力损失为200 mmH2O，则曝气系统总压力损失为h=0.15+0.1+0.20=0.45 mmH2O。
鼓风机房出来的空气供气干管，在相邻两SBR池的隔墙上设两根供气支管，为两SBR供气。在每根支管上设5条配气竖管，为SBR池配气。
（2）排泥设置 每池池底坡向排泥坑坡度i=0.01，池出水端池底（1.0×1.0×0.5）m3排泥坑一个，每池排泥坑中接出泥管一根，排泥管安装高程相对地面为-0.5m，相对最底水位为1.2m，剩余污泥在重力作用下排入集泥井。
3.9 鼓风机房设计 1、供气量 本处理需提供压缩空气的处理构筑物及供风量为：预曝沉淀池1.2m3/min，SBR反应池37.63m3/min。
2、供风风压 预曝沉淀池的供气压力为4.0mH2O，SBR反应池需供风风压为5.0mH2O，鼓风机供风以SBR反应池为准. 3、鼓风机选择 综合以上计算，鼓风机总供风量及风压为Gs=37.83m3/min，Ps=5.0mH2O。
所以拟选用TSD-150鼓风机三台，二用一备，该鼓风机技术性能如下：转速n=1220r/min，口径DN=200mm，出风量19.8m3/min，出风升压53.9kPa，电机功率N=30kW,机组重560kg，占地尺寸为L1450mm×M550mm,机组高H1650mm。
4、鼓风机房布置 鼓风机房平面尺寸12.5m×6.0m，鼓风机房净高6.5m，鼓风机房含机房两间7.8m2，值班（控制）室一间4.0m3，鼓风机机组间距不小于1.5m。
3.10 二级泵房 1、 设计说明 该泵设置于调节池之后，紧贴调节池出水段，直接于调节池中吸水，泵房采用半地下形式，污水泵轴线标高-1.05m，污水泵提升流量按平均时流量设计，污水泵自灌运行，自动启动，并于总出水水管上设置流量计。
2、 污水泵设计计算 （1） 污水泵扬程计算 H5=H1+H2+H3+H4，其中污水泵吸水管水头损失H1=0.1m，污水泵出水管水头损失H2=3m，调节池最低水位与布水器水位之差H3=1.5m，布水器所需压力水头H4=12m，安全水头H5=1.5m，则H5= 16.6m。
（2） 污水泵的选用 选用80WG型污水泵三台，两用一备。设备参数：流量25~70 m3/h，扬程16.5~19m，电机功率5.5kw，泵重70kg。
（3） 泵房布置 污水泵单台占地L1297mm×B596mm，高H530mm,污水泵房地下一层，深1.6m，平面面积4m×7m，污水泵房地上一层高3.5m，平面面积6.5m×9.0m。设就地控制柜一组，流量计于控制柜，就地显示并远程传送至中控室。
3.11污泥部分计算 淀粉工业废水处理过程产生的污泥来自以下几部分：
（1）调节沉淀池，Q1=168m3/d，含水率96% （2）UASB反应器，Q2=229.5m3/d，含水率98% （3）预曝沉淀池，Q3=112m3/d，含水率98% （4）SBR反应器，Q4=97m3/d，含水率99% 总污泥量：Q=Q1+Q2+Q3+Q4=606.5m3/d 1、 集泥井 为了方便排泥及污泥重力浓缩的建设，在重力浓缩池前设置一集泥井，通过对集泥井的最高水位的控制来达到自流排泥，反应池的污泥可利用自重流入。为半地下式，池顶加盖，由潜污泵抽送污泥。
（1）参数选取：停留时间T=6h，设计总泥量Q=606.5 m3/d 采用圆形池子，池子的有效体积为：V=QT=606.5×6/24=151.6m3 池子有效深度取3m，则池面积为：A=V/3=50.6m2 则集泥井的直径：
取D=8m 则实际面积A=50.24m2 水面超高0.3m，则实际高度3.3m （2）集泥井排泥泵 集泥井安装潜污泵1台，1用1备，选用150QW100-15-11型潜污泵，该泵技术性能为Qb=100m3/h，Hb=15.0m，电机功率11kW，出口直径150，重量280kg。
集泥井最低泥位-4.0m，浓缩池最高泥位2.0m，则排泥泵抽升的所需扬程6.0m，排泥富余水头2.0m。污泥泵吸水管和出水管压力损失有3.0m。
则污泥泵所需扬程为：Hh=6.0+2.0+3.0=11.0m。
2、污泥重力浓缩池 参数选取：固体负荷（固体通量）M取30 kg/(m3.d)；
浓缩时间取T=24h；
设计污泥量Q=131 m3/d，浓缩后污泥含水率96% 污泥后的污泥体积：V1=V0×(C0/C)=606.5×[(1-98%)/(1-96%)]=303.25m3/d 根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足：A≥QC/M， 式中 Q─入流污泥量,m3/d; M─固体通量,Kg/(m3·d); C─入流固体深度(kg/m3). 入流固体深度（Ｃ）的计算如下：
W1=Q1×1000(1-96%)=6720kg/d W2=Q2×1000(1-98%)=4590kg/d W3=Q3×1000(1-98%)=2240kg/d W4=Q4×1000(1-99%)=970kg/d 那么，QC=W1+W2+W3+W4=14520kg/d=605Kg/h，C=14520/606.5=23.9kg/m3 浓缩后污泥浓度：C1=43.2 kg/m3 （1）池子尺寸 浓缩池的横断面面积：A=QC/M=14520/30=484m2 设计两座正方形污泥浓缩池，则每座边长为：B=15.7m,取B=16m （2）高度计算 停留时间，取T=24h，则有效容积：V=QT=606.5m3 有效高度：h2=V/A=606.5/103=5.88m，取h2=1.5m，超高h1=0.5m，缓冲层高h3=0.5m 污泥斗下锥边长0.7m,高度3m，则池壁高：H1=h1+h2+h3=2.5m，总高度：H=5.5m （3）澄清液量 V2=Q-V1=606.5-303.25=303.25m3 （4）确定高程：池底高程设置-3.0m，池顶高程为2.5m水面标高+2.0m。
3、污泥脱水间 （1）污泥产量 ：经浓缩池浓缩后含水P=96%的污泥共303.25m3/d。
（2）污泥脱水机：选用带式压滤机，其型号为DYQ-2000。处理能力为430kg(干)/h。设计参数：干泥生产量400~460kg/h，泥饼含水率70%~80%，主机调速范围0.97~4.2r/min，主机功率1.1kw，系统总功率25.2kw，滤带宽度2000mm，滤带运行速度1.04~4.5r/min，外形尺寸4.8m×3.0m×2.5m，重6120kg。
污泥脱水间尺寸：12.0m×9.0m×5.0m。
（3） 投药设备 投聚丙烯酰胺，设计投药量0.2%，则每日需药剂为 2660×0.2/100=5.32kg，需用纯度为90%的固体聚丙烯酰胺为：5.32/0.90=5.91kg。
选用BJQ-14-0.75溶药搅拌机一台，药液罐规格1.8m×φ1.5m，有效容积为2625L，搅拌电机功率为0.75kw。药液投加选用JZ-450/8计量泵，投药量为450L/h，投药压力为8.0kgf/cm3(1kgf/cm3=98kPa)，计量泵外形占地尺寸为825mm×890mm，高为800mm。
（4）其它设备 污泥进料泵 单螺杆泵一台GFN65×2A，该泵输送流量0.5~15.0m3/h，输送压力为4.0kgf/cm2，电机功率7.5kw，占地尺寸2100mm×1200mm 滤带清洗水泵 DA1-80×5清水泵一台，该泵流量25.2~39.6 m3/h，扬程44~64mm，电机功率7.5kw，占地1400mm×700mm。
空压机 Z-0.3/7移动式空压机一台，输送空气量为0.3 m3/min，压力为0.7 kgf/cm2。
3.12 本章小结 本章完成了污水处理主要构筑物的计算及主要设备的选择，并对淀粉废水中污染物的去除率进行了理论计算，废水经一系列处理后，废水中的各项指标均优于《污水综合排放标准》（GB8978-1996）二级排放标准中废水排放标准。
第4章 高程设计 4.1 平面布置的一般原则和要求 （1）最大限度的满足生产，管理以及设备维修的要求，按照功能分区，将功能上联系较多的设施，尽量靠近布置以便于管理，道路按区分设连通，力求人货分流运输。生产区少受外来干扰，生活区尽量放置在厂前区，使厂区总体环境美观，协调，运输联系方便；
（2）设计的污水处理厂应兼顾远近期要求，顺畅，避免迂回反复，尽量减少管线的长度，降低沿程水头损失，有利于今后扩建；
（3）分期建设的水处理厂应兼顾远期需要，处理构筑物，管道和道路布置应保证原期扩建施工时，不影响正常生产。需考虑今后因用水量增加，水质标准提高或处理水恶化时，需要预留的处理构筑物，调节构筑物的位置；
（4）有效利用厂区建筑面积和土地。处理构筑物布置应紧凑，但其间距应满足构筑物和管线的施工要求；
（5）滤池的操作室，二级泵房，加药间，化验室，检修间，办公室等建筑物应尽量南北向布置，尽量安排在夏季主导风向的上风向，并考虑采暖通风要求。并联运行的进水构筑物应均匀配水；
（6）变电位置应设在耗电量大的构筑物附近，高压线避免在厂内架空敷设；
（7）水电气等各类管线应考虑综合布置，以免发生矛盾。统一考虑敷设于管廊和管沟，以利于维护，检修。污水和污泥管应尽量考虑重力流，力求输送管线最短；
（8）各种构筑物，建筑物道路的布置应尽量按照相关的安全，卫生规范要求，保持一定间距，间距大小由构筑物性质，埋深，地质和施工条件等诸多因素综合确定。保证安全间距和通行检修的方便。满足物料运输和施工场地要求。堆砂场不可靠近滤池，卫生设施和污泥处理装置不应靠近清水池和滤池以免污染，消化池与其他构筑物间距离不小于20米，贮气罐与其他构筑物间距应根据容量大小按有关规定执行；
（9）应考虑安排充分的绿化地带，新建水厂绿化面积，不宜小于水厂面积的20%。污水厂的绿化面积不宜小于全厂总面积的30%；
4.2具体平面布置 平面布置结果见附图1。污水由排水总干管截流进入，经处理后由该排水总管排入大石河。
污水处理厂应设置通向个构筑物和附属建筑物的必要通道。通道的设计应该符合下列要求：（1）主要车行道宽最少为3.5米，双车道为6-8米，应该有回车道；
（2）车行道转弯半径不宜小于6米；
（3）人行道的宽度为1.5-2米；
（4）通向高架物的扶梯倾角不宜大于45度；
（5）天桥宽度不宜小于1米。
4.3 污水处理厂高程布置 各种计量设备的水头损失可用相关的公式计算或查图表。一般进水出水管上计量仪表中的水头损失可按0.2米计算，流量指示器中的水头损失可按0.1～0.2米计算。沿程水头损失由下面的公式计算得到：
式中i为水力坡度，L为管道和沟渠的长度。选好了i，根据平面图中设计的管道沟渠的长度，就可以计算出沿程水头损失，沿程水头损失加上局部水头损失就是总的水头损失。
名称 流量 （L/s） 管径 （㎜） 坡度I(‰) 流速V(m/s) 管长(m) I·L SBR出口 23 400 0.816 0.77 17 0.013 3 0.10 0.113 SBR 0.6 SBR---预曝沉淀池 23 400 0.816 0.77 8.1 0.007 2.69 0.12 0.127 预曝沉淀池 1.0 预曝沉淀池-UASB 11.5 250 2.43 0.95 2.3 0.006 3.69 0.17 0.18 UASB 0.8 UASB---调节沉淀池 11.5 200 2.53 0.92 2.3 0.006 0.95 0.044 0.06 调节沉淀池---气浮池 23 400 0.816 0.77 39 0.04 3 0.086 0.126 气浮池 0.3 一级泵房---集水井 23 800 0.816 1.12 4 0.012 2 0.16 0.063 集水井 0.3 格栅 0.2 6.315 表4-1 个构筑物水力损失 4.4 高程确定 UASB处的地坪标高为0m，按结构稳定原则确定池底埋深为-1.5 m，然后根据各处理构筑物之间的水头损失推求其它构筑物的设计水面标高，调节池设计成地下式，确定水面标高为0m，从调节池到UASB经过提升泵提升。经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。
表4-2 各处理构筑物的水面标高及池底标高 构筑物名称 水面标高(m) 池底标高(m) 构筑物名称 水面标高(m) 池底标高(m) 进水管 -2.0 -1.2 调节沉淀池 2.5 -2.0 格栅前 -1.7 -1.3 UASB反应器 0 0 格栅后 -1.9 -1.4 预曝沉淀池 3.3 0.5 集水井 -2.2 -6.7 SBR反应器 2.0 -3.0 反应池 3.5 1 集泥井 -1.2 -4.5 气浮池 2. 92 1 污泥重力浓缩池 2 -3.0 4.5本章小结 本章依据相关原则，选择该设计中最长污水流程进行了管道和构筑物的水力损失计算及高程布置，考虑到实际布设过程中会有一定误差，所以计算中均留有余量，保证该处理厂的正常运行。
结论 本工艺针对淀粉废水水量大，属中高浓度有机废水的特点而设计，经过处理后的废水中的污染物含量均符合国家综合排放标准二级标准，可以直接排放。通过本方案的处理，可以使淀粉废水的污染和危害大大降低，同时降低对生态环境的污染。
本方案采用UASB+SBR工艺，不但可回收沼气，节省能源，还可以确保生态和经济效益。
UASB工艺流程简单，构筑物较少，运行管理方便。且性能完善、技术成熟、功能稳定可靠。本工艺处理效果稳定，出水水质较好，且能承受水量、水质较大的变化。
SBR工艺以其独有的特点广泛应用于小型污水处理厂，其工艺过程的灵活可控性使其得到迅速的发展改良，今后的应用范围必将进一步扩展。
参考文献 1 甘海南，李善平．UASB、SR、CASS法处理淀粉生产高浓度废水．云南环境科学，2000，4：21~25 2 胡纪萃，周孟津．废水厌氧生物处理理论与技术．中国建筑工业出版社，2002，4：33~45 3 李善平，甘海南．淀粉生产废水处理的运行与管理．中国环境科学出版社，2000，5：1~35 4 丁忠浩．有机废水处理技术及应用．化学工业出版社，2002，12：73 ~ 76 5 王绍文，罗志腾，钱雷．高浓度有机废水处理技术与工程应用．冶金工业出版社，2003，2：10~15 6 杨启峰，张萍，赵永志．淀粉废水的处理技术．黑龙江环境通报，2000，24：55~56 7 张振家，王太平，张虹，等．UASB反应器处理淀粉废水试验研究．工业水处理，2002，22：28~31 8 胡威夷．常温UASB反应器在淀粉废水处理中的应用．工业用水与废水，2000，31：31~32 9 毛海亮，邱贤锋，朱鸣跃．UASB—SBR工艺处理淀粉废水的试验研究．交通郜卜海船舶运输科学研究所学报，2002，l2：104~108 10 毛海亮，邱贤锋，朱呜跃．UASB—SBR处理：工艺试验研究．交通环保，2002，4：21~24 11 侯炽成，孙金娣，陈培尘．高浓度淀粉工业废水生物处理研究．中国环境科学，1985，5：35~39 12 李旭东，杨芸等.废水处理技术及工程应用.机械工业出版社，2003，06：24~32 13 Bojin，Bvanleeywen，Patei.H.J。Utilization of starch processing wastewater for production of microbial biomass protein and fungal alpha-amylase by Aspergillus Oryzae。Bioresource Technology，1998，66(3)：201~206 14 Belinggua，Seyfieldcf。Anaerobix Aerobic Treatment of Potato—Starch wastewater。Water Science and Technology，l993，28(2)：l65~l76 15 Annachhatre.A.P，Amatya.P.L。UASB treatment of starch wastewater。Journal of Environmental Engineering，2000，l26(12)：l149~l152 致谢 此次设计过程中，我参考了大量与污水处理有关的书籍和报刊，了解了一些淀粉污水及污泥处理的方法，同时也查阅了很多相关的网页，这极大的开阔了我的眼界，同时使我的设计也有了一定的参考价值。因此，十分感谢这些书、文章的作者。
设计期间，遇到了很多困难，从资料的查询到某个参数的确定性，都有疑惑。各位老师随时为我 “解惑”，使我的设计得以顺利的进行。向我的老师们致以真挚的谢意！ 在设计过程中，由于资料的紧张，手头上的参考资料很少，同学们发挥了互助的精神，都乐于共享自己手头上的资料，同时，遇到了设计上的困难时，大家共同探讨，商量解决的问题的方法。感谢给予我帮助的同学和朋友。
对于每个大学生来说，毕业设计的机会只有一次。这一次也是我们在大学中学到的知识的大综合和初次的应用。在设计过程中，我学到了很多，感受也颇多，真的很珍惜这次学习成长的机会，同时也再次谢谢帮助我的老师和同学们。
在此我要特别感谢老师的耐心指导，他渊博的知识、开阔的视野，敏锐的思维以及严谨的治学态度对我产生了深深的影响。同时还要谢谢各位专业老师，对我专业知识的教授与培养。毕业后一定努力工作不辜负各位老师的期望！ 由于我的理论知识和实践经验都十分有限，错误之处在所难免，恳请各位专家老师批评指正并提出宝贵意见。当然学生有今天的设计成果，都是我敬爱的老师们辛勤培养的结果，这里我向所有尊敬的老师真诚地说一声“谢谢”。
附录1 XX 大 学 本科毕业设计（论文）开题报告 一、 综述本课题国内外研究动态，说明选题的依据和意义 食品工业是以粮食和农副产品为主要原料的加工工业。这类行业用水量大，废水排放量也大，尤其以淀粉工业废水的排放量占首位。这些淀粉废水若不经过处理直接排放，其水中所含有的有机物，进入水体后迅速消耗水中的溶解氧，造成水体缺氧而影响鱼类和其他水生动物的生存，同时废水中悬浮物易在厌氧条件下分解产生臭气，恶化水质。
淀粉生产过程中排放大废水,有机浓度高,有关淀粉废水处理方法的研究越来越受到重视。淀粉废水的资源化不仅可以降低废水中有机污染物浓度，减轻后续处理负担，降低处理费用，达到降低环境影响和获取经济效益的双重目的，真正做到资源化处理。
二、研究的基本内容，拟解决的主要问题 根据废水特点，设计稳定和经济技术合理的处理气浮-UASB-SBR式活性污泥处理工艺，保证废水达到国家污水综合排放二级标准，同时使投资、占地面积、运行管理度达到最佳设置。
由于淀粉排放量大,有机负荷高,淀粉处理方法在实际中都有应用,但也都存在一些问题。如厌氧处理效果受废水的水温、pH、有毒物质等环境条件影响较大。本设计拟用气浮-UASB-SBR工艺处理淀粉废水，使处理后的废水达到排放标准。
三、研究步骤、方法及措施 1.确定模拟废水水质，查阅有关文献，确定处理目标 2.气浮-UASB-SBR工艺设计 3.设计计算主要构筑物及确定主要设备的规格、型号、数量及工艺参数 4.完成处理系统的高程设计 5.绘制全厂配置平面图、部分主要构筑物平、断面图详图 四、研究工作进度 第1～3周 查阅收集资料，撰写文献综述，并完成开题报告。
第4～5周 选定设计方案，做总体工艺设计。
第6～9周 完成设计计算说明书。
第10～6周 完成规定的图纸。
第17周 论文定稿，准备答辩。
五、指导教师意见 指导教师签字：
2011年X月X日 六、系级教学单位审核意见：
审查结果：
□ 通过 □ 完善后通过 □ 未通过 负责人签字：
2011年6月24日 附录2 XX大 学 本科毕业设计（论文）文献综述 一、课题国内外现状 目前国内外淀粉废水处理方法主要是沉淀分离法、化学絮凝法、生化处理法等。
沉淀分离法直接通过物理沉淀使废水中的悬浮物沉淀下来，以降低后序消毒处理污染负荷。
化学絮凝法处理对SS具有较高的去除率，且操作简单，但占地面积大，处理周期长，对BOD去除率低。
生化处理法是国内外常用的淀粉废水处理方法，分为厌氧生物法和好氧生物法，能较好的去除COD，BOD等指标，达到排放标准。
目前国内外成熟的工艺有：气浮—UASB—SBR法，气浮—UASB—接触氧化法。
二、研究主要成果 上流式厌氧污泥床(简称UASB)反应器是荷兰 Wageningen农业大学的Lettinga等人于1973-1977年间研制成功的，该技术在国内外已经发展成为厌氧处理的主流技术之一。
李燕采用上流式厌氧污泥床装置，对面粉厂中的淀粉废水处理进行了试验研究。试验结果表明，用UASB处理高浓度淀粉废水是可行的，当淀粉废水的COD为4000~8000mg/L时，COD负荷达4~5kg/ (m3·d)处理效率可达90%以上。
杨景亮采用UASB反应器处理维生素B12和淀粉生产混和废水，在中温条件下，保持反应体系在中性和偏碱性条件下，COD容积负荷最大为30kg/(m3·d)的时候，COD去除率为80%。
三、发展趋势：
针对淀粉废水的特点,结合淀粉废水厌氧处理方法的研究现状,应从如下几方面加大淀粉废水处理方法的研究和开发应用：
(1)研究厌氧生化工艺的快速启动方法,以满足我国部分地区淀粉加工受原料生长周期影响而具有周期性的特点。
(2)培育并分离低温条件下处理淀粉废水的菌株, 以减少北方地区冬季处理淀粉废水因保温要求而增加的运行费用。
四、存在问题 由于淀粉废水排放量大，有机负荷高，以上所列举的淀粉废水处理方法在实际中都有应用，但也都存在一些问题。
(1)厌氧生化法处理淀粉废水，具有技术成熟可靠、耐冲击能力强、处理效果好，尤其以UASB反应器为主体的厌氧生物处理工艺在实际中应用广泛。但是厌氧处理效果受废水的水温、pH、有毒物质等环境条件影响较大。
(2)我国部分地区淀粉加工受原料生长周期影响而具有周期性。
指导教师审阅签字：
年 月 日 附录3外文文献译文 对UASB处理的木薯淀粉废水 摘要：厌氧污泥的可行性的基础上,研究了UASB处理的木薯淀粉工业废水的过程，拆卸后含悬浮的固体颗粒通过简单的重力沉降、淀粉废水可用作饲料。21.5-L反应器启动的稀释饲料大约3000个毫克/升，化学需氧量(COD)在大约6个星期完成了从一个厌氧污泥利用种子的池塘。
木薯淀粉废水的处理。年底启动期间,每天气体生产力的4 - 5立方米/立方米。上清废水COD稀释浓度12,000-24,000毫克/升是喂养它们在稳态反应器运作的一个有机的加载速率10 - 16公斤COD /立方米每天。获得了上流式的速率维持在0.5米/ 小时，循环比为4:1<COD转化率> 95%和每天气体生产力效率有5 - 8立方米/立方米。上述结果表明，从简单的重力沉降去除淀粉废水的固体颗粒对UASB工艺足以获得满意的性能。
1 引言 木薯淀粉是1994在世界许多地方发现的一种重要的产品，淀粉萃取过程包括预处理的木薯根、淀粉提取、分离、干燥。它也产生大量的污水达到20-60立方米/ 吨的淀粉。木薯淀粉行业对水污染的相关问题是严峻的。污水是受自然有机和酸性高度与化学需氧量(COD) 25000毫克/升和pH 3.8和5.2之间，它也含有可生物降解固体可以达到4000毫克/升。在1996年,高速厌氧过程提供了一个很有吸引力的替代方式治疗Lettinga淀粉工业废水处理和Hulshoff油料废水。
虽然高速处理工艺提供了一个有吸引力处理的选择，但过程启动是其中的一个难题，必须克服可以稳定运行过程。1992年Annachhatre和Bhamidimarri达到了目的。他们也处理了悬浮物(SS)。SS抑制污泥造粒在对UASB反应器或甚至可能导致出现分体。1991提出了一个独立的解决对Lettinga油料和Hulshoff去除SS的预处理系统。1992年，其他研究人员提出限制等级低于1000毫克/升或者酸化处理后的SS。虽然学生没有观察到明显积累在UASB反应器，但是其长期效果仍不清楚。因此，本研究针对的可行性对UASB工艺处理后淀粉工业废水SS去除由简单的重力沉降。
2 材料和方法论 实验装置 这个过程是由饲料储罐、渗流对UASB反应器和再循环泵以21.5 L工作体积,和气体收集总成。废水对UASB反应器使用科尔器械公司蠕动泵。足够的上流式达到适当速度仍保持流化污泥颗粒的混合反应器里。废水是收集在沉降槽和上清部分被循环使用回到反应器。产生的沼气储存在一个反应器油气回收装配工作在水驱的原则。
反应器运作 在泰国的中部省份从木薯淀粉工厂组合的淀粉废水用作饲料。从废水厌氧污泥处理淀粉废水作为种子。所有的实验进行了在环境温度30-35摄氏度之间。最初, 在整个核反应堆关于50%反应器容量充满了活性污泥从一个对厌氧环礁湖的平均产量挥发性悬浮固体物(VSS)浓度的15,000毫克/升。这简单的地心引力是上清废水稀释后所需要的用自来水和COD浓度被压制下去了由氢氧化钠酸碱度为7度，氮磷的比例是300:5:1。维护使用尿素和KH2PO4起动。手术持续了数天的过程,在44 115个美联储的反应器与稀释上清废水。在这段时期COD:氮磷维持在600:5: pH值大约7.0和有机加载速率16公斤COD /立方米一天。同时,作为其碳源是美联储反应堆每当淀粉废水是无效的。所有的分析,例如挥发性脂肪酸(微生物)进行了根据标准方法检查水和废水(美国1992年)。沼气成分测定气相色谱仪分析和热电导检测器。在1993年进行了具体活性污泥进行了测量并发表了报告。
3 结果和讨论 淀粉工业废水具有较低的pH值,结合高质量固体颗粒、和较高的总COD。上清液的结合废水处理后的重力沉降用于研究,有了更低的总SS(TSS),与大约70-75%的固态物质被移除。种子污泥的内容有VSS大约30,000毫克/升,一个VSS / TSS比例约为0.43，以及SMA的0.03公斤CH4-COD /公斤VSS一天。
4 反应堆的启动 反应堆的启动 维持了从最初的污泥活性低，饲料浓度的COD小于 3000毫克/ 升期间所得的COD转化率，前三周是低的,大约在15-50%。在9到20天达到了更高速度的0.40m / h，最终产生OLR超过10公斤COD /立方米一天。这使得该工艺运行环境还是适合微生物浓度更高的废水2000-3500毫克/升。因此上流速率减少到2.4米/小时后一天。沼气生产一天有30 升 / 天。然而,超出时微生物浓度控制在小于 1500毫克/升一天，气体生产，以及COD处理效率得到显著改善, 影响其COD也相应增加到约6,000-9,000毫克/升同时保持OLR在8 - 12公斤/方的一天。气体亲和值率达到了100 升 / 天和微生物在污水已经减少到小于 500毫克/升。碱性废水已增至大于5000毫克/升，COD转换效率大于 80%；
因此,稀释废水中注入反应器。接近尾声的时候启动阶段的平均VSS浓度反应堆下降到将近13000毫克/升和VSS / TSS比率以及化学需氧量去除率提高到0.74。
5 过程性能 经过43天, 未稀释液废水放入反应器中的COD在范围12000-24000毫克/升，只有当过程不稳定是才采用废水稀释。该VFA浓度在饲料中，通常小于约2000毫克/ 升，而出水VFA的为200毫克/升时全稳态运行。饲料碱度测定调整后的碱度约为1000-2000毫克/ 升，而出水碱度总是大于2000毫克/升。每当用淀粉废水便获得更高的近5000毫克/升。淀粉污水碱度是由于形成的碳酸由于反应对厌氧降解过程中产生的二氧化碳。该挥发性脂肪酸比碱度的污水比通常小于0.05时稳定工艺操作。
该合成饲料时期的特点是低出水碱度约600-1000毫克/ 升和挥发性脂肪酸/碱度较高比例接近0.1-0.2。出水碱度在淀粉废水喂养总是大于3000-4000毫克/升，出水挥发性脂肪酸/碱度比约为0.05。由于淀粉废水本质上是酸性（pH值3.8-4.5），它是用NaOH中和至pH7.0，然后才送到反应器。去除了是没有必要的pH值调整期间，综合废水污水的准备，仍然相当低碱度堆运行过程中用合成废水。
在这个过程中操作维护的有机负荷，通常COD范围在10-16公斤/立方米每天，除非挥发性脂肪酸，研究在出水在大于1000毫克/升时造成过程不稳定。
COD的转换通常是很稳定有近95％的效率，除了在短期内66和69天之间过程由于过度污水中挥发性脂肪酸的浓度不稳定时发生。气生产速度范围通常是在100-140升/天的天然气相当于约生产力5-7 m3/m3一天。有时，天然气生产率呈约170升/天，这是非常高的价值相当于8 m3/m3一天。在沼气甲烷含量在60-67％之间。在整个UASB反应器的84％COD转换成甲烷。
6、颗粒表征 控制洗涤量较轻组分的过程中反应堆启动造成的VSS和TSS含量减少。第38天可以看见一个明显带有85厘米高的污泥。在VSS固酸比提高到0.43由反应器的操作结束。污泥化学需氧量及亲本种子去除率雇用反应器启动在实验开始注册为0.07公斤COD/公斤VSS一天，这一天增加0.69到0.92千克化学需氧量/公斤VSS。在84天内。相反，反应器的种子污泥产生SMA的价值近0.06公斤CH4-COD/kg VSS的一天。同样地，不加控制的因素，如环境条件如pH值、温度、微薄的粮食供应等，往往降低活动种子污泥。与此相反，环境和水动力是UASB反应器中的条件，必须适当的控制食品供应。因此，活性生物量比例在颗粒污泥是相当高的，就证明了SMA的价值。
7、结论 这项研究表明了UASB工艺的可行性。对木薯淀粉工业废水通过简单的重力沉降处理后去除悬浮固体。反应器启动6周内完成了的种子污泥从淀粉废水厌氧处理池。获得了高达16公斤的COD/m³一天，并且COD去除率达到95％。出水VFA的浓度保持200毫克/升，实现日产天然气产量为8 m³/ m³。这些结果表明，UASB工艺从淀粉废水通过简单的重力沉降去除淀粉颗粒，足以取得了令人满意的表现。
附录4英文文献原文 XX大学毕业设计（论文）评审意见表 指导教师评语：
该生在毕业论文（设计）工作期间态度（认真、较好、一般、较差）；
工作（积极主动、较主动、不积极主动）；
出勤率（高、较高、一般、较低、低）。（能正确、基本能）提出实验方案；
实验量（大、较大、一般），实验难度（大、较大、一般）；
工作中有（强的、较强的、一般的）创新意识；
专业基础理论（扎实、较扎实、一般、较差）、（基本上、一般地、较好地、出色地）完成了毕业论文任务书所规定的任务。同意参加答辩。
成绩：
指导教师签字：
年 月 日 评阅人评语：
同学的论文 8000m3/d 淀粉废水处理工程设计 （基本上、一般地、较好地、很好地）完成了任务书所规定地研究（设计）任务。外语资料翻译（一般、较好、很好）。
（同意、不同意）该同学参加毕业论文答辩。
成绩：
评阅人签字：
年 月 日 XX大学毕业设计（论文）答辩委员会评语表 答辩委员会评语：
同学的论文8000m3/d 淀粉废水处理工程设计 （基本、较好地、很好地）完成了任务书所规定的研究（设计）任务。
该同学在查阅国内外有关资料上的基础上，较好分析了所研究（设计）的内容，得到了以下结论：
1．淀粉废水的排放量大，有机含量高，进入水体后消耗溶解氧，造成质恶化，污染环境，因此对淀粉废水的处理势在必行。
2．根据废水特点，设计稳定和经济技术合理的处理气浮-UASB-SBR式活性污泥处理工艺，保证废水达到国家污水综合排放二级标准。
3．该工艺具有污泥颗粒化使反应器对不利条件抗性增强；
沉降性能好；
污泥浓度和有机负荷高，运行费用低，并可回收沼气；
节约处理费用等有点。
论文书写质量（一般、较好、良好、优秀），论文逻辑性（一般、较强、强），概念（较清楚、清楚、准且），图表质量（一般、较好、很好），是一篇水平（一般、较好、好、优秀）的本科毕业论文。
在论文答辩过程中，该同学（基本能、较好地、圆满地）回答了教师所提出的问题。
经答辩委员会评议，成绩为（优秀、良好、中等、及格、不及格）。
答辩委员会主席签字：
年 月 日